![\"Comparaison](\"https:\/\/hontitan.com\/wp-content\/uploads\/2026\/07\/titanium-drilling-heat-distribution-diagram.webp\" "\\"\\"")
<\/figure>\n\n\n\nLa difficult\u00e9 du per\u00e7age du titane se r\u00e9sume \u00e0 un seul chiffre : 6,7 W\/m-K<\/strong>. Il s'agit de la conductivit\u00e9 thermique du Ti-6Al-4V, l'alliage le plus couramment utilis\u00e9 dans l'a\u00e9rospatiale. \u00c0 titre de comparaison, l'acier au carbone pr\u00e9sente une conductivit\u00e9 thermique d'environ 50 W\/m\u00b7K, et l'aluminium 6061-T6, de 167 W\/m\u00b7K.<\/p>\n\n\n\n Lorsqu'on perce de l'aluminium, la majeure partie de la chaleur g\u00e9n\u00e9r\u00e9e au niveau du tranchant est dissip\u00e9e vers le copeau et la pi\u00e8ce \u00e0 usiner. Lorsqu'on perce du titane, ce rapport change radicalement. Des recherches men\u00e9es \u00e0 l'universit\u00e9 d'\u00c9tat du Kansas, s'appuyant sur plusieurs \u00e9tudes consacr\u00e9es au per\u00e7age, ont montr\u00e9 que Environ 60%, voire davantage, de la chaleur g\u00e9n\u00e9r\u00e9e lors du per\u00e7age du titane est absorb\u00e9e par l'outil de coupe<\/strong> \u2014 contre environ 15% dans le per\u00e7age de l'acier. Le copeau \u00e9vacue la chaleur tr\u00e8s lentement ; la pi\u00e8ce \u00e0 usiner n'en absorbe pratiquement pas. Tout se concentre \u00e0 l'interface outil-copeau-pi\u00e8ce.<\/p>\n\n\n\n La cons\u00e9quence est pr\u00e9visible : m\u00eame \u00e0 des vitesses de coupe mod\u00e9r\u00e9es, les temp\u00e9ratures \u00e0 l'interface lors du per\u00e7age du Ti-6Al-4V peuvent d\u00e9passer 900 \u00b0C<\/strong> (IntechOpen, chapitre 32761 \u2014 un r\u00e9sum\u00e9, soumis \u00e0 un comit\u00e9 de lecture, des recherches sur l'usinabilit\u00e9 du titane par per\u00e7age). \u00c0 ces temp\u00e9ratures, trois ph\u00e9nom\u00e8nes ind\u00e9sirables se produisent simultan\u00e9ment :<\/p>\n\n\n\n Ce troisi\u00e8me m\u00e9canisme m\u00e9rite quelques explications suppl\u00e9mentaires, car c\u2019est celui qui prend les machinistes au d\u00e9pourvu.<\/p>\n\n\n\n La phase alpha du titane pr\u00e9sente une structure cristalline hexagonale compacte (HCP). Contrairement aux m\u00e9taux de type FCC (aluminium, cuivre) ou BCC (la plupart des aciers), la structure HCP comporte moins de syst\u00e8mes de glissement actifs \u2014 c\u2019est-\u00e0-dire les plans cristallographiques le long desquels les dislocations peuvent se d\u00e9placer pour \u00e9vacuer les contraintes. Lorsque le tranchant d\u00e9forme plastiquement le mat\u00e9riau proche de la surface, ces dislocations s\u2019accumulent au lieu de glisser librement, ce qui durcit progressivement la couche superficielle. Plus cette couche devient dure, plus il faut de force pour la couper \u2014 ce qui g\u00e9n\u00e8re davantage de chaleur, ce qui la durcit encore davantage.<\/p>\n\n\n\n En pratique : Les forets en titane qui s'enfoncent, frottent ou tournent \u00e0 une vitesse d'avance insuffisante cr\u00e9ent une zone de plus en plus dure au fond du trou.<\/strong>, et les passes suivantes viennent usiner une surface de plus en plus dure. Les forets se cassent. Les trous sont trop larges. Les al\u00e9soirs vibrent.<\/p>\n\n\n\n Rien de tout cela n'est in\u00e9vitable. Tout d\u00e9pend de la fa\u00e7on dont vous proc\u00e9dez.<\/p>\n\n\n\n L'\u00e9crouissage du titane n'est pas un d\u00e9faut du mat\u00e9riau, mais le r\u00e9sultat d'un processus. Tous les op\u00e9rateurs-outilleurs avec lesquels j'ai discut\u00e9 et qui rencontrent des difficult\u00e9s \u00e0 ce sujet commettent au moins l'une des trois erreurs suivantes : une avance trop lente, l'utilisation d'un cycle de per\u00e7age G83 sans remise \u00e0 z\u00e9ro du temps d'arr\u00eat, ou le fait de laisser un foret us\u00e9 en place trop longtemps pendant l'usinage.<\/p>\n\n\n\n Cause n\u00b0 1 : vitesse d'avance insuffisante (frottement au lieu de coupe)<\/strong><\/p>\n\n\n\n Chaque foret poss\u00e8de une charge minimale de copeaux en dessous de laquelle l'ar\u00eate de coupe cesse de couper et commence \u00e0 frotter. Dans le titane, ce frottement g\u00e9n\u00e8re de la chaleur sans enlever de mati\u00e8re \u2014 ce qui correspond exactement aux conditions propices au durcissement superficiel. Le guide d\u2019usinage de Carpenter Technology consacr\u00e9 au titane commercialement pur l\u2019indique clairement : \u201c Il est important d\u2019\u00e9viter que le foret ne glisse sur la surface du titane, car l\u2019\u00e9crouissage qui en r\u00e9sulte rend difficile le r\u00e9tablissement de la coupe. \u201d<\/p>\n\n\n\n C'est pourquoi le conseil classique \u201c allez-y doucement \u201d ne s'applique qu'\u00e0 la vitesse de coupe \u2014 et non \u00e0 l'avance. La vitesse d'avance doit rester suffisamment \u00e9lev\u00e9e pour garantir que l'ar\u00eate de coupe soit toujours en contact avec du mat\u00e9riau vierge.<\/strong>, sans polir la couche pr\u00e9c\u00e9dente.<\/p>\n\n\n\n Cause n\u00b0 2 : Rester au plus bas des cycles de fluctuation<\/strong><\/p>\n\n\n\n Les cycles standard de per\u00e7age par \u00e0-coups sur CNC (G83 dans la plupart des langages de commande) comprennent un param\u00e8tre de pause optionnel (mot P) qui immobilise l\u2019outil au fond de chaque \u00e0-coup avant le retrait. Cette pause est catastrophique dans le titane. \u00c0 vitesse d\u2019avance nulle, le foret en rotation reste en contact avec le fond du trou pendant toute la dur\u00e9e de la pause : frottement, pas de copeaux, uniquement de la chaleur. Lorsque la plong\u00e9e suivante commence, elle vient tailler une surface durcie.<\/p>\n\n\n\n Pour rem\u00e9dier \u00e0 cela, il faut soit ne pas pr\u00e9voir de temps d'arr\u00eat sur la commande G83 (en d\u00e9finissant P=0 ou en omettant le param\u00e8tre P), soit passer \u00e0 un cycle de rupture de copeaux (G73 sur la plupart des commandes compatibles Fanuc) qui effectue un retrait court plut\u00f4t qu'un retrait complet. Vous trouverez plus d'informations \u00e0 ce sujet dans la section consacr\u00e9e au per\u00e7age par piquage.<\/p>\n\n\n\n Cause n\u00b0 3 : usure de l'outil au-del\u00e0 de sa dur\u00e9e de vie utile<\/strong><\/p>\n\n\n\n Une ar\u00eate de coupe \u00e9mouss\u00e9e d\u00e9vie et frotte avant de couper. D\u00e8s que l\u2019usure du flanc d\u00e9passe environ 0,3 mm (seuil de remplacement de l\u2019outil couramment cit\u00e9 pour le titane), le foret g\u00e9n\u00e8re plus de chaleur qu\u2019il n\u2019en \u00e9vacue \u00e0 chaque tour. La plupart des ateliers s'en rendent compte \u00e0 leurs d\u00e9pens : les 40 premiers trous sont parfaits, mais les 10 derniers sont \u00e9crus et surdimensionn\u00e9s.<\/p>\n\n\n\n Pas besoin d\u2019un durom\u00e8tre pour d\u00e9tecter un ph\u00e9nom\u00e8ne d\u2019\u00e9crouissage en cours. Signes visibles sur la machine :<\/p>\n\n\n\n Voici le tableau que l'on ne trouve nulle part ailleurs en un seul et m\u00eame endroit. Les param\u00e8tres ci-dessous sont tir\u00e9s des fiches techniques de Carpenter Technology (CP Grade 4 et Ti-6Al-4V ELI), du catalogue KSEM de Kennametal (groupe de mat\u00e9riaux ISO S), de la fiche technique du mat\u00e9riau Ti-6Al-4V de Machining Doctor et du guide d\u2019usinage HonTitan pour le Grade 9. Utilisez-les comme points de d\u00e9part : vos param\u00e8tres optimaux r\u00e9els varieront en fonction de la rigidit\u00e9 de la machine, de la pression d\u2019alimentation en liquide de refroidissement, de la g\u00e9om\u00e9trie du foret et du rapport profondeur\/diam\u00e8tre du trou.<\/p>\n\n\n\n *Vitesse d'avance pour le per\u00e7age HSS de l'acier CP Grade 4 et du Ti-6Al-4V : elle d\u00e9pend du diam\u00e8tre, selon Carpenter Technology : 0,001\u20130,002 IPR pour 1\/16\u2033\u20131\/8\u2033 ; 0,004 \u00e0 0,010 IPR pour 1\/4\u2033 \u00e0 1\u2033 ; 0,012 \u00e0 0,025 IPR pour 1-1\/2\u2033 \u00e0 2\u2033. La vitesse d'avance varie en fonction du diam\u00e8tre du foret afin de maintenir une charge de copeaux ad\u00e9quate.<\/em><\/p>\n\n\n\n Quelques pr\u00e9cisions importantes avant de saisir ces chiffres dans votre syst\u00e8me de contr\u00f4le :<\/p>\n\n\n\n La r\u00e8gle de vitesse 10%.<\/strong> Dans le cas du titane, une augmentation de la vitesse de 10% au-del\u00e0 de la plage recommand\u00e9e r\u00e9duit la dur\u00e9e de vie de l'outil de 30 \u00e0 50% en raison de la courbe de Taylor, qui pr\u00e9sente une forte pente. Si vous vous situez dans la partie sup\u00e9rieure de la plage et que vous constatez une dur\u00e9e de vie r\u00e9duite de l'outil, r\u00e9duisez la vitesse de 10 \u00e0 15% avant de modifier tout autre param\u00e8tre.<\/p>\n\n\n\n Les limites inf\u00e9rieures de la vitesse d'avance sont plus importantes que les limites sup\u00e9rieures.<\/strong> C'est la limite inf\u00e9rieure de la plage d'avance qui constitue la zone \u00e0 risque, et non la limite sup\u00e9rieure. Si vous travaillez \u00e0 une avance de 0,002 IPR alors que le diam\u00e8tre de votre foret n\u00e9cessite une avance de 0,005 IPR, vous risquez de provoquer un \u00e9crouissage. En cas de doute, optez plut\u00f4t pour la limite sup\u00e9rieure de la plage d'avance : vous obtiendrez ainsi une meilleure dur\u00e9e de vie de l'outil, et non l'inverse.<\/p>\n\n\n\n Seuil de rentabilit\u00e9 : HSS contre carbure.<\/strong> Pour les applications en atelier de sous-traitance produisant moins de 20 \u00e0 30 trous par s\u00e9rie, les forets en acier rapide (HSS) ou en acier rapide au cobalt (cobalt-HSS) constituent une solution \u00e9conomique et s'adaptent bien aux variations de rigidit\u00e9 des machines. Pour les s\u00e9ries de production de plus de 50 trous, l\u2019avantage en termes de vitesse offert par le carbure (3 \u00e0 5 fois plus rapide que l\u2019acier rapide) est rapidement rentabilis\u00e9, et les forets en carbure \u00e0 refroidissement interne produisent des trous plus r\u00e9guliers. Les vitesses HSS indiqu\u00e9es ci-dessus sont issues du guide d\u2019usinage de Carpenter Technology : si votre foret HSS atteint ces vitesses sans vibration, votre r\u00e9glage est correct.<\/p>\n\n\n\n Une surprise en 3e.<\/strong> Le Ti-3Al-2,5V (Grade 9) s'usine plus rapidement que le Grade 5 pour le 15\u201320%, \u00e0 param\u00e8tres d'usinage \u00e9quivalents. Sa conductivit\u00e9 thermique est l\u00e9g\u00e8rement sup\u00e9rieure (8,3 W\/m\u00b7K contre 6,7 W\/m\u00b7K pour la nuance 5), et sa microstructure est un peu plus facile \u00e0 usiner (indice d\u2019usinabilit\u00e9 d\u2019environ 28% contre environ 20% par rapport \u00e0 l\u2019acier \u00e0 usinage facile de r\u00e9f\u00e9rence). De nombreux ateliers utilisent par d\u00e9faut les param\u00e8tres de la nuance 5 pour tous les alliages de titane, ce qui les emp\u00eache de tirer pleinement parti de la productivit\u00e9 lorsqu\u2019ils usinent des tubes et des raccords hydrauliques de nuance 9, couramment utilis\u00e9s dans l\u2019a\u00e9ronautique.<\/p>\n\n\n\n Le titane est, plus que presque tout autre mat\u00e9riau, tr\u00e8s sensible \u00e0 une g\u00e9om\u00e9trie inadapt\u00e9e. Un angle de pointe qui conviendrait parfaitement \u00e0 l'acier provoquera un d\u00e9viation du foret et un durcissement par \u00e9crouissage dans le titane. Voici \u00e0 quoi doit ressembler la g\u00e9om\u00e9trie et pourquoi.<\/p>\n\n\n\n Angle de pointe :<\/strong> La norme NAS 907 relative au per\u00e7age (utilis\u00e9e pour le per\u00e7age du titane dans le secteur a\u00e9rospatial, document\u00e9e dans le rapport DTIC AD0620508) sp\u00e9cifie un angle de 118\u00b0 \u00b1 5\u00b0 pour le per\u00e7age manuel \u00e0 l'aide d'outils portatifs et un angle compris entre 133\u00b0 et 135\u00b0 pour les applications CNC \u00e0 avance fixe. Les pratiques de production modernes s'accordent largement sur un angle de 130\u00b0 \u00e0 140\u00b0 pour le per\u00e7age CNC des alliages de titane, avec une pointe fendue ou un amincissement de la nervure. Un angle de pointe plus grand r\u00e9duit la force de pouss\u00e9e axiale qui tend \u00e0 extraire le foret du mandrin, tandis que la pointe fendue \u00e9limine la zone morte du burin qui g\u00e9n\u00e8re de la chaleur sans effectuer de coupe au centre du foret.<\/p>\n\n\n\n Angle d'h\u00e9lice :<\/strong> Une h\u00e9lice de 28\u00b0 \u00e0 35\u00b0 constitue la norme de production. Des angles d\u2019h\u00e9lice plus \u00e9lev\u00e9s (sup\u00e9rieurs \u00e0 35\u00b0) am\u00e9liorent l\u2019\u00e9vacuation des copeaux dans les al\u00e9sages profonds en augmentant le pas de l\u2019h\u00e9lice et en r\u00e9duisant la distance parcourue par les copeaux dans la goujure. Pour les al\u00e9sages d\u2019une profondeur sup\u00e9rieure \u00e0 3\u00d7D dans le titane, optez pour une conception \u00e0 goujure parabolique ou \u00e0 h\u00e9lice \u00e9lev\u00e9e : celles-ci r\u00e9duisent consid\u00e9rablement l\u2019accumulation de copeaux \u00e0 l\u2019origine de la rupture du foret. Le rapport du DTIC sur le per\u00e7age du titane sp\u00e9cifie un angle d\u2019h\u00e9lice de 29\u00b0 pour les forets \u00e0 titane \u00e0 usage standard ; la plupart des forets en carbure modernes se situent dans la plage de 30\u00b0 \u00e0 35\u00b0.<\/p>\n\n\n\n Angle de d\u00e9gagement :<\/strong> Il s'agit du param\u00e8tre le plus souvent sous-estim\u00e9. L'angle de d\u00e9pouille doit \u00eatre suffisamment grand pour que le flanc du foret ne frotte pas contre la paroi de l'al\u00e9sage \u00e9crouie. Si l'angle de d\u00e9pouille est trop faible (inf\u00e9rieur \u00e0 8\u00b0), le foret polit le trou au lieu de le percer, ce qui g\u00e9n\u00e8re de la chaleur, provoque des vibrations et durcit progressivement la paroi. La sp\u00e9cification DTIC pr\u00e9conise un angle de d\u00e9pouille primaire de 10\u00b0 \u00e0 14\u00b0 pour les forets NAS 907 de type C et B ; tout angle inf\u00e9rieur \u00e0 10\u00b0 pose probl\u00e8me dans le titane.<\/p>\n\n\n\n Ce point m\u00e9rite une section \u00e0 part enti\u00e8re, car des forets rev\u00eatus de TiN sont encore vendus et utilis\u00e9s sur des pi\u00e8ces en titane dans des ateliers qui n'ont pas \u00e9t\u00e9 inform\u00e9s du contraire.<\/p>\n\n\n\n Le TiN (nitrure de titane) est d\u00e9conseill\u00e9 pour le per\u00e7age de pi\u00e8ces en titane.<\/strong> Deux raisons :<\/p>\n\n\n\n En pratique :<\/strong> Le TiAlN est le rev\u00eatement incontournable pour le forage destin\u00e9 \u00e0 la production de titane : c\u2019est celui que Kennametal, Guhring et Sandvik utilisent sur leurs gammes de forets sp\u00e9cifiques au titane. L\u2019AlTiN s\u2019av\u00e8re pertinent dans la partie haute de la plage de vitesse des carbures (plus de 200 SFM), o\u00f9 la stabilit\u00e9 thermique suppl\u00e9mentaire permet d\u2019am\u00e9liorer de mani\u00e8re mesurable la dur\u00e9e de vie de l\u2019outil. Le carbure non rev\u00eatu surpasse parfois les outils rev\u00eatus \u00e0 tr\u00e8s faibles vitesses, car son ar\u00eate de coupe plus tranchante (absence d\u2019\u00e9paisseur de rev\u00eatement sur l\u2019ar\u00eate) r\u00e9duit la force n\u00e9cessaire pour amorcer la coupe \u2014 Sandvik recommande notamment sa nuance H13A non rev\u00eatue pour les empilements de titane et de CFRP.<\/p>\n\n\n\n La principale erreur commise par la plupart des ateliers concernant le liquide de refroidissement pour le titane ne porte pas sur le type de fluide, mais sur la pression. La plupart des centres d\u2019usinage polyvalents fournissent un liquide de refroidissement \u00e0 une pression comprise entre 150 et 400 PSI. Cette plage est suffisante pour l\u2019aluminium et l\u2019acier, mais s\u2019av\u00e8re insuffisante pour le titane \u00e0 des vitesses sup\u00e9rieures \u00e0 environ 100 SFM.<\/p>\n\n\n\n Au niveau de la zone de coupe lors du per\u00e7age du titane, les temp\u00e9ratures d\u00e9passent r\u00e9guli\u00e8rement les 500 \u00b0C, m\u00eame \u00e0 des vitesses mod\u00e9r\u00e9es. \u00c0 ces temp\u00e9ratures, le liquide de refroidissement qui atteint la zone de coupe se vaporise imm\u00e9diatement, formant ainsi une barri\u00e8re de vapeur qui emp\u00eache le liquide de refroidissement d\u2019entrer en contact avec l\u2019outil ou la pi\u00e8ce \u00e0 usiner. Cette couche de vapeur isole l'ar\u00eate de coupe du fluide de refroidissement aussi efficacement que s'il n'y avait pas de liquide de refroidissement du tout.<\/p>\n\n\n\n Le magazine CTE a \u00e9valu\u00e9 ce seuil physique : environ 1 000 PSI (70 bars)<\/strong> Une pression d'alimentation en liquide de refroidissement suffisante est n\u00e9cessaire pour traverser le film de vapeur au niveau de l'interface de coupe et entrer en contact sous forme liquide avec la zone de coupe. En dessous de ce seuil, le liquide de refroidissement s'\u00e9vapore avant m\u00eame d'atteindre la pointe du foret.<\/p>\n\n\n\n Le guide technique de forage de Sandvik Coromant recommande une \u201c haute pression pouvant atteindre 70 bars (~1 015 PSI) \u201d comme sp\u00e9cification standard pour le forage du titane et des alliages HRSA. Leur syst\u00e8me CoroDrill 860 est con\u00e7u pour une pression maximale de 80 bars (1 160 PSI). Il ne s'agit pas l\u00e0 d'un argument marketing, mais bien d'une exigence physique.<\/p>\n\n\n\n Concr\u00e8tement, cela signifie :<\/strong><\/p>\n\n\n\n Voici les conseils que presque personne ne publie. Les fluides de coupe chlor\u00e9s ne doivent pas \u00eatre utilis\u00e9s sur le titane.<\/strong> Les additifs extr\u00eame-pression (EP) \u00e0 base de chlore \u2014 couramment utilis\u00e9s dans les anciennes huiles de coupe sulfochlor\u00e9es \u2014 provoquent une fissuration par corrosion sous contrainte (SCC) dans les alliages de titane, en particulier dans les pi\u00e8ces soumises \u00e0 des contraintes en service. Ce ph\u00e9nom\u00e8ne est particuli\u00e8rement critique pour le titane structurel utilis\u00e9 dans l'a\u00e9rospatiale (Ti-6Al-4V, Ti-6242), o\u00f9 une fissure microscopique de SCC apparue lors de l'usinage peut se propager sous l'effet des contraintes en service.<\/p>\n\n\n\n Les cat\u00e9gories de fluides de refroidissement homologu\u00e9es pour le per\u00e7age du titane :<\/p>\n\n\n\n V\u00e9rifiez dans la fiche technique de votre fournisseur de liquide de refroidissement si le produit est \u201c sans chlore \u201d ou consultez la section consacr\u00e9e aux additifs EP. Si la liste mentionne des \u201c additifs EP chlor\u00e9s \u201d ou de la \u201c paraffine chlor\u00e9e \u201d, n\u2019utilisez pas ce produit sur du titane.<\/p>\n\n\n\n Le per\u00e7age par \u00e0-coups dans le titane est obligatoire pour les trous d'une profondeur sup\u00e9rieure \u00e0 environ 2\u00d7D \u2014 mais la m\u00e9thode standard, qui fonctionne tr\u00e8s bien dans l'acier, pose des probl\u00e8mes dans le titane. Le probl\u00e8me r\u00e9side dans le temps de pause au fond de chaque \u00e0-coup.<\/p>\n\n\n\n Le cycle G83 (cycle de per\u00e7age par \u00e0-coups pour trous profonds, r\u00e9traction compl\u00e8te) est le cycle par d\u00e9faut sur la plupart des commandes num\u00e9riques compatibles Fanuc. Ce cycle comprend un mot P optionnel (temps de pause en millisecondes \u00e0 la profondeur de per\u00e7age par \u00e0-coups). De nombreux programmeurs laissent ce temps de maintien, parfois en le copiant depuis un programme destin\u00e9 \u00e0 l\u2019acier, parfois parce que \u201c cela facilite l\u2019\u00e9vacuation des copeaux \u201d.\u201d<\/p>\n\n\n\n Dans le cas du titane, ce temps de maintien est tout \u00e0 fait inappropri\u00e9. \u00c0 une vitesse d'avance nulle, le foret en rotation reste en contact avec la surface de la pi\u00e8ce pendant toute la dur\u00e9e du temps de maintien : il s'agit alors d'un frottement, sans formation de copeaux, qui g\u00e9n\u00e8re uniquement de la chaleur. Au moment o\u00f9 le foret se r\u00e9tracte puis s'enfonce \u00e0 nouveau, la partie inf\u00e9rieure de la m\u00e8che a d\u00e9j\u00e0 commenc\u00e9 \u00e0 s'\u00e9crouir.<\/strong> Le coup suivant perce une surface plus dure que le mat\u00e9riau d'origine.<\/p>\n\n\n\n Correction pour G83 :<\/strong> D\u00e9finissez P = 0 (temps d'arr\u00eat nul) ou omettez simplement le mot-cl\u00e9 \u00ab P \u00bb de votre cycle G83. Le retrait et le r\u00e9engagement devraient \u00eatre imm\u00e9diats.<\/p>\n\n\n\n Le cycle G73 (per\u00e7age \u00e0 grande vitesse avec brise-copeaux) effectue un retrait tr\u00e8s court \u00e0 chaque profondeur de per\u00e7age \u2014 la distance est d\u00e9finie par le param\u00e8tre machine (param\u00e8tre Fanuc 5114), g\u00e9n\u00e9ralement comprise entre 0,1 et 0,5 mm, plut\u00f4t qu\u2019un retrait complet hors de la pi\u00e8ce. Cela permet de casser les copeaux sans les \u00e9vacuer compl\u00e8tement du trou \u2014 ce qui est plus rapide que la commande G83 et, surtout, il n\u2019y a pas de temps d\u2019arr\u00eat \u00e0 la profondeur de per\u00e7age. L\u2019outil reprend imm\u00e9diatement le per\u00e7age.<\/p>\n\n\n\n Pour les al\u00e9sages dans le titane dont la profondeur ne d\u00e9passe pas 8\u00d7D, on privil\u00e9gie g\u00e9n\u00e9ralement la norme G73 \u00e0 la norme G83. Pour les al\u00e9sages tr\u00e8s profonds (10\u00d7D+), o\u00f9 l'\u00e9vacuation des copeaux n\u00e9cessite une r\u00e9traction compl\u00e8te, utilisez la norme G83 avec P=0 et comptez sur le refroidissement interne pour \u00e9vacuer les copeaux.<\/p>\n\n\n\n Profondeur de d\u00e9part pour le forage au pic :<\/strong> La plupart des applications commencent par un usinage par picotage \u00e0 2\u00d7D dans le titane. Pour les configurations tr\u00e8s agressives \u00e0 base de carbure b\u00e9n\u00e9ficiant d\u2019un excellent apport de liquide de refroidissement, certains ateliers vont jusqu\u2019\u00e0 3\u00d7D avant de passer \u00e0 des cycles de picotage \u2014 mais 2\u00d7D reste le point de d\u00e9part le plus s\u00fbr.<\/p>\n\n\n\n Contr\u00f4le de l'aspect des puces :<\/strong> \u00c0 chaque cycle de r\u00e9traction sur le premier trou d'une nouvelle configuration, observez les copeaux. Les copeaux de titane doivent se pr\u00e9senter sous forme de petits rubans recourb\u00e9s (2 \u00e0 4 mm), l\u00e9g\u00e8rement bleut\u00e9s en raison de l'exposition \u00e0 la chaleur. La pr\u00e9sence de poudre ou de poussi\u00e8re indique que vous frottez plut\u00f4t que de couper. Des copeaux longs et filandreux signifient que votre avance est trop faible par rapport \u00e0 la vitesse \u2014 augmentez l'avance.<\/p>\n\n\n\n En cas de probl\u00e8me lors du per\u00e7age du titane, le sympt\u00f4me est presque toujours imputable \u00e0 l'une des cinq causes principales suivantes : vitesse trop \u00e9lev\u00e9e, avance trop faible, liquide de refroidissement insuffisant, g\u00e9om\u00e9trie de l'outil inadapt\u00e9e ou usure de l'outil. Ce tableau pr\u00e9sente les situations les plus courantes rencontr\u00e9es en atelier.<\/p>\n\n\n\n Le titane est fr\u00e9quemment utilis\u00e9 dans les assemblages a\u00e9rospatiaux sous forme de composants \u00e0 parois minces (\u00e9paisseur de paroi comprise entre 0,5 et 3 mm) ou dans des empilements CFRP-titane o\u00f9 les couches de fibre de carbone et de titane sont perc\u00e9es en une seule op\u00e9ration. Ces deux cas de figure n\u00e9cessitent des ajustements des param\u00e8tres allant au-del\u00e0 des recommandations standard mentionn\u00e9es ci-dessus.<\/p>\n\n\n\n Probl\u00e8me :<\/strong> Les parois minces fl\u00e9chissent sous l'effet de la pouss\u00e9e exerc\u00e9e lors du forage, ce qui provoque des vibrations, un \u00e9vasement du trou et une d\u00e9lamination du c\u00f4t\u00e9 de la sortie.<\/p>\n\n\n\n Ajustements :<\/strong><\/p>\n\n\n\n Il s'agit de l'une des applications de per\u00e7age les plus exigeantes dans le secteur de la fabrication a\u00e9rospatiale. Ces deux mat\u00e9riaux pr\u00e9sentent des exigences contradictoires : le CFRP n\u00e9cessite une vitesse \u00e9lev\u00e9e et une avance faible pour \u00e9viter l'arrachement des fibres et la d\u00e9lamination ; le titane n\u00e9cessite quant \u00e0 lui une vitesse faible et une avance \u00e9lev\u00e9e pour \u00e9viter l'\u00e9crouissage et l'adh\u00e9rence de l'outil.<\/p>\n\n\n\n Compromis entre les param\u00e8tres pour les empilements CFRP-Ti (d'apr\u00e8s les recommandations d'utilisation de Sandvik CoroDrill 452 et CoroDrill 863) :<\/strong><\/p>\n\n\n\n Remarque concernant le liquide de refroidissement :<\/strong> Sandvik recommande sa nuance de carbure H13A non rev\u00eatue pour les empilements titane-CFRP, pr\u00e9cis\u00e9ment parce que le tranchant plus aff\u00fbt\u00e9 (absence d'\u00e9paisseur de rev\u00eatement) minimise la formation de bavures aux interfaces avec la couche de CFRP et r\u00e9duit la tendance \u00e0 l'adh\u00e9rence sur la couche de titane.<\/p>\n\n\n\n Plaques d'appui :<\/strong> Des plaques de renfort rigides sont obligatoires sur la face de sortie en CFRP. Sans renfort, la derni\u00e8re couche de fibre de carbone se d\u00e9lamine au moment de la perc\u00e9e.<\/p>\n\n\n\n Vous n\u2019avez pas besoin d\u2019un foret sp\u00e9cialement con\u00e7u pour le titane pour commencer : les vitesses et avances indiqu\u00e9es ci-dessus s\u2019appliquent \u00e0 n\u2019importe quel foret en carbure monobloc pr\u00e9sentant la g\u00e9om\u00e9trie ad\u00e9quate. Toutefois, si vous r\u00e9alisez une s\u00e9rie de per\u00e7ages dans le titane (plus de 50 trous par s\u00e9rie), ces gammes sp\u00e9cifiques \u00e0 certains fabricants offrent une g\u00e9om\u00e9trie et des rev\u00eatements parfaitement adapt\u00e9s \u00e0 ce mat\u00e9riau.<\/p>\n\n\n\n Syst\u00e8me modulaire couvrant des diam\u00e8tres compris entre 12,5 et 101,6 mm, \u00e9quip\u00e9 de lames \u00e0 inserts en carbure rempla\u00e7ables. La nuance du groupe de mat\u00e9riaux ISO S (titane, HRSA) est la KC7315 \u2014 un rev\u00eatement multicouche PVD \u00e0 base de TiAlN appliqu\u00e9 sur un substrat en carbure \u00e0 grain ultrafin. Param\u00e8tres recommand\u00e9s pour le groupe ISO S : 50 \u00e0 80 m\/min (165 \u00e0 260 SFM), 0,09 \u00e0 0,20 mm\/tr en fonction du diam\u00e8tre. La conception modulaire permet de changer les lames plut\u00f4t que de remplacer l\u2019ensemble du foret, ce qui est important dans les applications sur le titane de grand diam\u00e8tre o\u00f9 chaque foret co\u00fbte nettement plus cher qu\u2019un petit foret en carbure monobloc.<\/p>\n\n\n\n Foret en carbure monobloc, diam\u00e8tre 3\u201316 mm, dot\u00e9 de la variante g\u00e9om\u00e9trique \u201c -SM \u201d sp\u00e9cialement con\u00e7ue pour le titane (mat\u00e9riau ISO S). Il est dot\u00e9 de canaux de refroidissement internes, d\u2019un renfort d\u2019angle r\u00e9duisant l\u2019\u00e9caillage au niveau de l\u2019angle ext\u00e9rieur, ainsi que d\u2019une double ar\u00eate optimis\u00e9e assurant la stabilit\u00e9 de la paroi de l\u2019al\u00e9sage. Permet d\u2019obtenir une tol\u00e9rance de per\u00e7age H8\u2013H9 sans al\u00e9sage dans des configurations stables. Le refroidissement interne \u00e0 une pression de 70\u201380 bars (1 015\u20131 160 PSI) fait partie des sp\u00e9cifications techniques.<\/p>\n\n\n\n Foret pour per\u00e7age profond en titane et en acier inoxydable, capable d'atteindre 30\u00d7D. Rev\u00eatement TiAlN, angle de pointe de 135\u00b0, refroidissement interne de s\u00e9rie. Con\u00e7u sp\u00e9cifiquement pour le per\u00e7age profond dans les mat\u00e9riaux ISO S et M, o\u00f9 l'\u00e9vacuation des copeaux constitue le principal d\u00e9fi. Cette capacit\u00e9 de 30\u00d7D est exceptionnelle : la plupart des concurrents plafonnent \u00e0 10\u00d7D pour les mod\u00e8les en carbure monobloc sp\u00e9cifiques au titane.<\/p>\n\n\n\n Foret en titane et en acier inoxydable \u00e0 profondeur standard (3\u00d7D), dot\u00e9 du rev\u00eatement nano-A de Guhring (une variante nanostructur\u00e9e de l\u2019AlTiN pr\u00e9sentant une duret\u00e9 d\u2019environ 4 500 HV). Angle de pointe de 140\u00b0, sans arrosage interne (arrosage externe par inondation). Le rev\u00eatement nano-A offre une excellente protection thermique sans la perte de rayon de coupe inh\u00e9rente aux rev\u00eatements PVD plus \u00e9pais.<\/p>\n\n\n\n Les gammes de micro-forets Mikron sp\u00e9cifiques au titane (diam\u00e8tre de 1 \u00e0 6,35 mm) se d\u00e9clinent en deux variantes g\u00e9om\u00e9triques : PDC pour les nuances de titane commercialement pur (performances document\u00e9es \u00e0 45 m\/min, 0,030 mm\/tr dans le titane commercialement pur de grade 4 avec une dur\u00e9e de vie de 2 200 trous sur des plaques osseuses \u00e0 usage m\u00e9dical), et ADC pour les alliages de titane, y compris le grade 5 (60 m\/min, 0,020 mm\/tr). Ces forets constituent le choix id\u00e9al pour les applications m\u00e9dicales et a\u00e9rospatiales de pr\u00e9cision o\u00f9 le diam\u00e8tre des trous est inf\u00e9rieur \u00e0 6,35 mm.<\/p>\n\n\n\n Quelle vitesse de coupe dois-je utiliser pour percer du titane ?<\/strong> Pourquoi le titane subit-il un durcissement par d\u00e9formation lors du per\u00e7age ?<\/strong> Puis-je utiliser des forets rev\u00eatus de TiN sur du titane ?<\/strong> Quelle pression de liquide de refroidissement faut-il utiliser pour percer du titane ?<\/strong> Puis-je percer du titane sans liquide de refroidissement ?<\/strong> Quelle est la diff\u00e9rence entre le per\u00e7age du titane CP et celui du Ti-6Al-4V ?<\/strong> Pourquoi ma perceuse n'arr\u00eate-t-elle pas de casser quand je perce du titane ?<\/strong> \u00c0 quel moment dois-je commencer \u00e0 utiliser le per\u00e7age par picotage dans le titane ?<\/strong> Apr\u00e8s avoir examin\u00e9 les donn\u00e9es d'usinage de Carpenter Technology, les guides d'application de production de Kennametal et Sandvik, ainsi que la litt\u00e9rature scientifique \u00e9valu\u00e9e par des pairs consacr\u00e9e au per\u00e7age du titane, une tendance claire se d\u00e9gage. Les ateliers qui r\u00e9ussissent le per\u00e7age du titane ont en commun cinq pratiques ; ceux qui rencontrent des difficult\u00e9s en enfreignent g\u00e9n\u00e9ralement au moins une.<\/p>\n\n\n\n 1. L'avance est le param\u00e8tre le plus important, et non la vitesse.<\/strong> Tout le monde se focalise sur la vitesse de coupe, car c'est elle qui provoque la rupture catastrophique des outils. Or, c'est l'avance qui d\u00e9termine si l'on g\u00e9n\u00e8re des copeaux ou de la chaleur. Maintenez l'avance dans la plage moyenne \u00e0 \u00e9lev\u00e9e du tableau des alliages. Une faible avance associ\u00e9e \u00e0 une faible vitesse est une mauvaise combinaison : cela ne fait que \u00ab cuire \u00bb lentement le foret et durcir le trou.<\/p>\n\n\n\n 2. La pression du liquide de refroidissement, et non son volume.<\/strong> Si votre machine n\u2019est pas capable de fournir une pression sup\u00e9rieure \u00e0 800 PSI au niveau de l\u2019outil, vos performances de per\u00e7age atteindront un plateau, quel que soit le foret que vous ach\u00e8terez. L\u2019installation d\u2019un syst\u00e8me de refroidissement haute pression (HPU) sur un centre d\u2019usinage standard constitue g\u00e9n\u00e9ralement l\u2019investissement en outillage offrant le meilleur retour sur investissement pour un atelier qui se lance dans l\u2019usinage du titane.<\/p>\n\n\n\n 3. Ne faites aucune pause dans votre cycle de picotage.<\/strong> Ouvrez vos programmes G83 et supprimez tous les mots commen\u00e7ant par \u00ab P \u00bb des op\u00e9rations sur le titane. Cette simple modification permet d'\u00e9viter une grande partie des cassures de forets lors du per\u00e7age par \u00e0-coups du titane.<\/p>\n\n\n\n 4. La dur\u00e9e de vie des outils est plus courte que vous ne le pensez.<\/strong> Dans le Ti-6Al-4V, pr\u00e9voyez de remplacer le foret tous les 40 \u00e0 60 trous environ lorsqu'il s'agit d'un foret en carbure monobloc utilis\u00e9 en production. Le premier signe de probl\u00e8me \u2014 un pic de charge, un trou trop grand \u2014 indique que le foret a d\u00e9pass\u00e9 le seuil d'usure des flancs de 0,3 mm. Pr\u00e9voyez de le remplacer avant d'atteindre ce seuil.<\/p>\n\n\n\n 5. L'abr\u00e9viation \u00ab TiN \u00bb n'est pas correcte pour d\u00e9signer le titane.<\/strong> V\u00e9rifiez votre stock. Si vous disposez de forets \u00e0 rev\u00eatement TiN destin\u00e9s au travail du titane, remplacez-les par des mod\u00e8les \u00e9quivalents \u00e0 rev\u00eatement TiAlN ou AlTiN. Le m\u00e9canisme chimique est fondamental : aucun r\u00e9glage de la vitesse ou de l\u2019avance ne peut compenser l\u2019utilisation d\u2019un rev\u00eatement inadapt\u00e9.<\/p>","protected":false},"excerpt":{"rendered":" Titanium\u2019s low thermal conductivity (6.7 W\/m\u00b7K \u2014 roughly 1\/8 of steel) traps cutting heat at the tool tip instead of dissipating it into the workpiece. That concentrated heat, combined with titanium\u2019s HCP crystal structure, causes work hardening when feed rate drops too low or the drill dwells. The fix is counterintuitive: keep speeds conservative (50\u2013230 […]<\/p>\n","protected":false},"author":1,"featured_media":0,"comment_status":"closed","ping_status":"closed","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"footnotes":""},"categories":[1],"tags":[],"class_list":["post-4225","post","type-post","status-publish","format-standard","hentry","category-blog"],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/hontitan.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/4225","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/hontitan.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/hontitan.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/hontitan.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/hontitan.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=4225"}],"version-history":[{"count":1,"href":"https:\/\/hontitan.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/4225\/revisions"}],"predecessor-version":[{"id":4233,"href":"https:\/\/hontitan.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/4225\/revisions\/4233"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/hontitan.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=4225"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/hontitan.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=4225"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/hontitan.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=4225"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}\n
Durcissement par d\u00e9formation lors du per\u00e7age du titane : causes, d\u00e9tection et pr\u00e9vention<\/h2>\n\n\n\n
![\"Foret](\"https:\/\/hontitan.com\/wp-content\/uploads\/2026\/07\/titanium-drill-flank-wear-discoloration.webp\" "\\"\\"")
<\/figure>\n\n\n\nLes trois causes<\/h3>\n\n\n\n
Comment d\u00e9tecter l'\u00e9crouissage<\/h3>\n\n\n\n
\n
Pr\u00e9vention : les trois r\u00e8gles<\/h3>\n\n\n\n
\n
Vitesses de per\u00e7age et avances pour le titane, par alliage<\/h2>\n\n\n\n
![\"Barres](\"https:\/\/hontitan.com\/wp-content\/uploads\/2026\/07\/titanium-alloy-grades-bar-stock-cnc.webp\" "\\"\\"")
<\/figure>\n\n\n\nTableau des param\u00e8tres de per\u00e7age par alliage<\/h3>\n\n\n\n
Alliage<\/th> Cat\u00e9gorie \/ Sp\u00e9cifications<\/th> Mat\u00e9riau de l'outil<\/th> Vitesse de coupe (SFM)<\/th> Vitesse de coupe (m\/min)<\/th> Vitesse d'avance (IPR)<\/th> Vitesse d'avance (mm\/tour)<\/th> Usinabilit\u00e9<\/th><\/tr><\/thead> Titane CP de grade 1\u20132<\/td> ASTM B265, classe 1\/2<\/td> HSS (M-7, M-10)<\/td> 50\u201380<\/td> 15\u201324<\/td> 0,002\u20130,005<\/td> 0,05\u20130,13<\/td> Gr.1 : ~46% ; Gr.2 : ~40%<\/td><\/tr> Titane CP de grade 1\u20132<\/td> ASTM B265, classe 1\/2<\/td> Carbure (C-2)<\/td> 80\u2013130<\/td> 24\u201340<\/td> 0,003\u20130,006<\/td> 0,08\u20130,15<\/td> Gr.1 : ~46% ; Gr.2 : ~40%<\/td><\/tr> Titane CP de grade 3\u20134<\/td> ASTM B265, classe 3\/4<\/td> HSS (M-7, M-10)<\/td> 40\u201355<\/td> 12\u201317<\/td> 0,002\u20130,012*<\/td> 0,05\u20130,30*<\/td> Gr.3 : ~35% ; Gr.4 : ~28%<\/td><\/tr> Titane CP de grade 3\u20134<\/td> ASTM B265, classe 3\/4<\/td> Carbure (C-2)<\/td> 60\u2013100<\/td> 18\u201330<\/td> 0,003\u20130,008<\/td> 0,08\u20130,20<\/td> Gr.3 : ~35% ; Gr.4 : ~28%<\/td><\/tr> Ti-3Al-2,5V<\/td> 9e \/ AMS 4943<\/td> Carbure<\/td> 100\u2013200<\/td> 30\u201360<\/td> 0,002\u20130,006<\/td> 0,05\u20130,15<\/td> ~28%<\/td><\/tr> Ti-6Al-4V<\/td> 5e \/ AMS 4928<\/td> HSS (T-15, M-42)<\/td> 30\u201335 apr\u00e8s recuit ; 25\u201330 apr\u00e8s vieillissement<\/td> 9\u201311<\/td> 0,003\u20130,012*<\/td> 0,08\u20130,30*<\/td> ~20%<\/td><\/tr> Ti-6Al-4V<\/td> 5e \/ AMS 4928<\/td> Carbure monobloc<\/td> 160\u2013230<\/td> 50\u201370<\/td> 0,004\u20130,010<\/td> 0,10\u20130,25<\/td> ~20%<\/td><\/tr> Ti-6Al-4V ELI<\/td> Classe 23 \/ AMS 4956<\/td> Carbure monobloc<\/td> 160\u2013230<\/td> 50\u201370<\/td> 0,003\u20130,010<\/td> 0,08\u20130,25<\/td> ~22\u201324%<\/td><\/tr> Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo<\/td> Ti-6242<\/td> Carbure monobloc<\/td> 98\u2013164<\/td> 30\u201350<\/td> 0,003\u20130,007<\/td> 0,08\u20130,18<\/td> ~24%<\/td><\/tr> Ti-5Al-5Mo-5V-3Cr<\/td> Ti-5553 (quasi-b\u00eata)<\/td> Carbure monobloc<\/td> 65\u2013115<\/td> 20\u201335<\/td> 0,002\u20130,005<\/td> 0,05\u20130,13<\/td> ~15%<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n Comment lire ce tableau<\/h3>\n\n\n\n
Une g\u00e9om\u00e9trie de foret qui donne vraiment de bons r\u00e9sultats dans le titane<\/h2>\n\n\n\n
![\"Sch\u00e9ma](\"https:\/\/hontitan.com\/wp-content\/uploads\/2026\/07\/titanium-drill-geometry-specifications-diagram.webp\" "\\"\\"")
<\/figure>\n\n\n\nTableau des caract\u00e9ristiques g\u00e9om\u00e9triques<\/h3>\n\n\n\n
Param\u00e8tres<\/th> Plage recommand\u00e9e<\/th> Notes<\/th><\/tr><\/thead> Angle au sommet<\/td> 130\u00b0\u2013140\u00b0<\/td> \u00c0 pointe fendue ou \u00e0 partie centrale amincie ; r\u00e9duire le tranchant en biseau pour minimiser la pouss\u00e9e<\/td><\/tr> Angle d'h\u00e9lice<\/td> 28\u00b0\u201335\u00b0<\/td> H\u00e9lice \u00e0 pas \u00e9lev\u00e9 (35\u00b0+) pour des al\u00e9sages d'une profondeur sup\u00e9rieure \u00e0 3\u00d7D<\/td><\/tr> \u00c9vacuation (secours) de premi\u00e8re ligne<\/td> 10\u00b0\u201314\u00b0<\/td> Critique \u2014 un jeu insuffisant entra\u00eene un frottement contre la paroi \u00e9crouie<\/td><\/tr> Contr\u00f4le secondaire<\/td> 15\u00b0\u201320\u00b0<\/td> \u2014<\/td><\/tr> Angle d'inclinaison<\/td> 10\u00b0\u201315\u00b0 pour la finition ; 5\u00b0\u201310\u00b0 pour l'\u00e9bauche<\/td> Un angle de coupe positif r\u00e9duit la force de coupe et la chaleur<\/td><\/tr> Ar\u00eate en biseau<\/td> Aminci \/ \u00e0 pointe fendue<\/td> Le tranchant en biseau standard g\u00e9n\u00e8re une force de pouss\u00e9e excessive ; il emp\u00eache l'auto-centrage<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n Rev\u00eatement : pourquoi le TiN n'est pas le bon choix pour le titane<\/h3>\n\n\n\n
\n
Options de rev\u00eatement adapt\u00e9es<\/h3>\n\n\n\n
Rev\u00eatement<\/th> Temp\u00e9rature d'oxydation<\/th> Duret\u00e9 (HV)<\/th> Notes<\/th><\/tr><\/thead> TiN<\/td> environ 550 \u00b0C<\/td> ~2,300<\/td> Ne pas utiliser sur des pi\u00e8ces en titane<\/td><\/tr> TiAlN<\/td> environ 700 \u00b0C<\/td> 2,800-3,300<\/td> Forme une couche de barri\u00e8re thermique en Al\u2082O\u2083 ; rev\u00eatement de production le plus courant pour le titane<\/td><\/tr> AlTiN<\/td> environ 800\u2013900 \u00b0C<\/td> 4 000\u20134 500<\/td> Un rapport Al:Ti plus \u00e9lev\u00e9 = une meilleure barri\u00e8re thermique ; recommand\u00e9 pour les coupes agressives et les vitesses \u00e9lev\u00e9es<\/td><\/tr> Carbure non rev\u00eatu<\/td> N\/A<\/td> \u2014<\/td> Ar\u00eate fine et tranchante ; \u00e0 privil\u00e9gier \u00e0 faible vitesse (< 50 m\/min) ; Sandvik recommande la nuance H13A non rev\u00eatue pour les empilements en titane<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n Strat\u00e9gie de refroidissement pour le per\u00e7age du titane<\/h2>\n\n\n\n
![\"Forage](\"https:\/\/hontitan.com\/wp-content\/uploads\/2026\/07\/through-coolant-carbide-drill-high-pressure.webp\" "\\"\\"")
<\/figure>\n\n\n\nLe seuil des 1 000 PSI<\/h3>\n\n\n\n
\n
Refroidissement par circulation de liquide de refroidissement vs refroidissement par immersion<\/h3>\n\n\n\n
Mode de livraison<\/th> Profondeur appropri\u00e9e<\/th> Pression<\/th> Notes<\/th><\/tr><\/thead> Refroidissement par inondation (externe)<\/td> Jusqu'\u00e0 2\u00d7D<\/td> 400 \u00e0 600 PSI minimum<\/td> Les copeaux doivent \u00eatre \u00e9vacu\u00e9s uniquement par la g\u00e9om\u00e9trie ; utile pour les trous courts<\/td><\/tr> Refroidissement par l'outil<\/td> La 3D et au-del\u00e0<\/td> 800 \u00e0 1 000+ PSI<\/td> Pr\u00e9conis\u00e9 pour tous les per\u00e7ages de titane en s\u00e9rie ; achemine le liquide de refroidissement directement vers l'ar\u00eate de coupe<\/td><\/tr> Forage \u00e0 sec<\/td> Jamais<\/td> \u2014<\/td> Non recommand\u00e9 pour aucun alliage de titane, quelle que soit la profondeur ; Sandvik pr\u00e9cise express\u00e9ment : \u201c Jamais recommand\u00e9 pour les mat\u00e9riaux ISO S \u201d.\u201d<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n Chimie des fluides de refroidissement : le probl\u00e8me du chlore<\/h3>\n\n\n\n
\n
Forage au titane selon la m\u00e9thode Peck : G83 vs G73 et strat\u00e9gie de profondeur progressive<\/h2>\n\n\n\n
![\"Comparaison](\"https:\/\/hontitan.com\/wp-content\/uploads\/2026\/07\/g83-vs-g73-peck-drilling-titanium-diagram.webp\" "\\"\\"")
<\/figure>\n\n\n\nLe probl\u00e8me de temps de maintien du G83<\/h3>\n\n\n\n
G73 : Cycle de brise-copeaux (recommand\u00e9 pour le titane)<\/h3>\n\n\n\n
Tableau des profondeurs de per\u00e7age progressives<\/h3>\n\n\n\n
Peck #<\/th> Incr\u00e9ment de profondeur<\/th> Notes<\/th><\/tr><\/thead> Premier baiser<\/td> 1\u00d7 diam\u00e8tre du foret<\/td> Diam\u00e8tre total pour former la rainure d'\u00e9vacuation des copeaux<\/td><\/tr> Pecks 2 \u00e0 5<\/td> 0,5 fois le diam\u00e8tre du foret<\/td> Maintenir la charge de copeaux sans accumulation de chaleur<\/td><\/tr> Coups pr\u00e8s du fond<\/td> 0,25 \u00d7 le diam\u00e8tre du foret<\/td> Une approche prudente alors que le risque de rupture s'accro\u00eet<\/td><\/tr> N'importe quel peck<\/td> 0 temps de pause<\/td> Ne restez jamais \u00e0 une profondeur de picorage<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n D\u00e9pannage des probl\u00e8mes courants li\u00e9s au per\u00e7age du titane<\/h2>\n\n\n\n
Sympt\u00f4me<\/th> Cause probable<\/th> Mesures correctives<\/th><\/tr><\/thead> Le foret se casse \u00e0 mi-forage<\/td> Avance trop faible (frottement sans coupe) ; accumulation de copeaux ; surface \u00e9crouie due au passage pr\u00e9c\u00e9dent<\/td> Augmenter la vitesse d'avance ; v\u00e9rifier la profondeur de per\u00e7age ; s'assurer que le temps d'arr\u00eat est \u00e9gal \u00e0 0 ; v\u00e9rifier l'\u00e9tat d'usure du foret avant de r\u00e9introduire la m\u00e8che dans le trou<\/td><\/tr> Des trous syst\u00e9matiquement trop grands<\/td> Dilatation thermique du foret ; la paroi \u00e9crouie par \u00e9crouissage pousse le foret vers l'ext\u00e9rieur<\/td> R\u00e9duire la vitesse de coupe de 10 \u00e0 15% ; augmenter la pression du liquide de refroidissement ; changer de foret plus t\u00f4t<\/td><\/tr> Dur\u00e9e de vie r\u00e9duite de l'outil (inf\u00e9rieure aux pr\u00e9visions)<\/td> Vitesse trop \u00e9lev\u00e9e ; pression du liquide de refroidissement insuffisante ; rev\u00eatement inadapt\u00e9 (TiN)<\/td> V\u00e9rifier la vitesse d'avance (SFM) par rapport au tableau des alliages ; v\u00e9rifier que le refroidissement interne est bien \u00e0 800+ PSI ; passer \u00e0 un rev\u00eatement TiAlN ou AlTiN<\/td><\/tr> Teinte bleue\/noire sur les cannelures des forets<\/td> Accumulation de chaleur \u2014 temp\u00e9rature de l'interface de coupe trop \u00e9lev\u00e9e<\/td> R\u00e9duire la vitesse d'usinage ; augmenter la pression du liquide de refroidissement ; raccourcir l'intervalle entre les passes<\/td><\/tr> Vibrations lors du per\u00e7age<\/td> Avance insuffisante (le foret saute au lieu de tailler) ; rigidit\u00e9 insuffisante du serrage de la pi\u00e8ce<\/td> Augmenter l'avance ; v\u00e9rifier que la pi\u00e8ce est bien serr\u00e9e ; contr\u00f4ler le faux-rond du foret (max. 0,002\u2033 TIR pour le titane)<\/td><\/tr> Bord renforc\u00e9 (BUE) sur la pointe du foret<\/td> Rev\u00eatement TiN (affinit\u00e9 chimique) ; vitesse trop \u00e9lev\u00e9e ; ar\u00eate us\u00e9e<\/td> Remplacer le rev\u00eatement par du TiAlN\/AlTiN ou opter pour un carbure non rev\u00eatu ; v\u00e9rifier la vitesse de coupe ; remplacer le foret<\/td><\/tr> L'al\u00e9soir vibre apr\u00e8s le per\u00e7age<\/td> Al\u00e9sage \u00e9croui par per\u00e7age<\/td> Analyse des causes profondes de l'\u00e9tape de per\u00e7age : v\u00e9rifier la vitesse d'avance, le temps d'arr\u00eat et l'usure de l'outil avant la passe d'al\u00e9sage<\/td><\/tr> Pics de couple de taraudage<\/td> Surface perc\u00e9e pr\u00e9sentant un durcissement par \u00e9crouage d\u00fb \u00e0 des param\u00e8tres de per\u00e7age inad\u00e9quats<\/td> Comme ci-dessus : corrigez l'\u00e9tape de per\u00e7age, pas celle du taraudage<\/td><\/tr> Pr\u00e9sence excessive de bavures \u00e0 l'entr\u00e9e du trou<\/td> Angle de pointe trop petit ; avance trop \u00e9lev\u00e9e \u00e0 l'entr\u00e9e<\/td> R\u00e9duire l'avance 50% sur les deux premiers diam\u00e8tres \u00e0 l'entr\u00e9e ; chanfreiner l'entr\u00e9e ou utiliser d'abord un foret de centrage<\/td><\/tr> D\u00e9lamination au niveau de la sortie des trous (dans les empilements de titane)<\/td> La ration n'est pas r\u00e9duite lors de la perc\u00e9e<\/td> R\u00e9duire l'avance \u00e0 50% \u00e0 partir d'un diam\u00e8tre de foret avant la perc\u00e9e<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n Per\u00e7age de piles \u00e0 parois minces et en CFRP-titane<\/h2>\n\n\n\n
Titane \u00e0 paroi mince<\/h3>\n\n\n\n
\n
Per\u00e7age de piles CFRP-titane (a\u00e9rospatiale)<\/h3>\n\n\n\n
Couche<\/th> Vitesse (SFM)<\/th> Flux (IPR)<\/th> Notes<\/th><\/tr><\/thead> Entr\u00e9e \u00ab CFRP \u00bb<\/td> 500\u2013700<\/td> 0,001\u20130,003<\/td> Alimentation r\u00e9duite pour \u00e9viter l'arrachement des fibres<\/td><\/tr> Zone de transition<\/td> R\u00e9duire la vitesse avant d'entrer dans le virage en T<\/td> 0,003\u20130,005<\/td> Ralentis avant d'arriver au titane<\/td><\/tr> Couche de titane<\/td> 130\u2013200<\/td> 0,004\u20130,008<\/td> Vitesse de coupe : privil\u00e9gier le carbure non rev\u00eatu<\/td><\/tr> Sortie par le CFRP<\/td> 500\u2013700<\/td> 0,001\u20130,002<\/td> R\u00e9duire \u00e0 nouveau la quantit\u00e9 d'aliments \u00e0 la sortie<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n Gammes de forets en carbure recommand\u00e9es pour le titane<\/h2>\n\n\n\n
![\"Forets](\"https:\/\/hontitan.com\/wp-content\/uploads\/2026\/07\/solid-carbide-titanium-drill-bits-kennametal-sandvik.webp\" "\\"\\"")
<\/figure>\n\n\n\nForet modulaire KSEM de Kennametal<\/h3>\n\n\n\n
Sandvik Coromant CoroDrill 860-SM<\/h3>\n\n\n\n
Guhring RT 100 T (s\u00e9rie 6513)<\/h3>\n\n\n\n
Guhring RT 100 US (s\u00e9rie 5741)<\/h3>\n\n\n\n
S\u00e9ries PDC et ADC de Mikron Tool<\/h3>\n\n\n\n
Questions fr\u00e9quemment pos\u00e9es<\/h2>\n\n\n\n
Cela d\u00e9pend de l'alliage et du mat\u00e9riau de l'outil. Pour le Ti-6Al-4V (grade 5) avec un carbure monobloc, la plage standard est comprise entre 160 et 230 SFM (50 \u00e0 70 m\/min). Pour le titane commercialement pur (grades 1\u20132) avec un carbure, une vitesse de 80 \u00e0 130 SFM est appropri\u00e9e. Le per\u00e7age avec des outils HSS est nettement plus lent : 30 \u00e0 55 SFM selon l\u2019alliage. Il faut toujours associer la vitesse \u00e0 une avance ad\u00e9quate ; une avance lente \u00e0 faible vitesse provoque un \u00e9crouissage.<\/p>\n\n\n\n
L'\u00e9crouissage lors du per\u00e7age du titane est le r\u00e9sultat d'un processus, et non une fatalit\u00e9 inh\u00e9rente au mat\u00e9riau. Il se produit lorsque le foret stagne, frotte ou coupe avec une charge de copeaux trop faible. La structure cristalline hexagonale compacte du titane pr\u00e9sente des syst\u00e8mes de glissement de dislocations limit\u00e9s : lorsque la couche proche de la surface subit une d\u00e9formation plastique sans formation ad\u00e9quate de copeaux, ces dislocations s\u2019accumulent et durcissent la surface. Les causes profondes sont les suivantes : une vitesse d\u2019avance insuffisante, des temps d\u2019arr\u00eat dans les cycles de per\u00e7age par \u00e0-coups (G83 P-dwell) et l\u2019utilisation d\u2019un foret us\u00e9 ayant d\u00e9pass\u00e9 sa dur\u00e9e de vie utile.<\/p>\n\n\n\n
Non. Le rev\u00eatement TiN (nitrure de titane) est contre-indiqu\u00e9 pour le per\u00e7age de pi\u00e8ces en titane. La teneur en titane du TiN pr\u00e9sente une affinit\u00e9 chimique avec la pi\u00e8ce en titane aux temp\u00e9ratures de coupe (900 \u00b0C et plus), ce qui entra\u00eene l\u2019adh\u00e9rence du rev\u00eatement au mat\u00e9riau de la pi\u00e8ce et acc\u00e9l\u00e8re l\u2019usure. Le TiN s\u2019oxyde \u00e9galement \u00e0 environ 550 \u00b0C, soit \u00e0 une temp\u00e9rature inf\u00e9rieure aux temp\u00e9ratures d\u2019interface sup\u00e9rieures \u00e0 900 \u00b0C couramment observ\u00e9es lors du per\u00e7age du Ti-6Al-4V. Utilisez plut\u00f4t des plaquettes en carbure rev\u00eatues de TiAlN (qui s\u2019oxyde \u00e0 environ 700 \u00b0C) ou d\u2019AlTiN (800\u2013900 \u00b0C).<\/p>\n\n\n\n
Au moins 1 000 PSI (70 bars) pour l'alimentation en liquide de refroidissement \u00e0 travers l'outil lors du per\u00e7age de titane en s\u00e9rie. Aux temp\u00e9ratures de per\u00e7age, le liquide de refroidissement se vaporise avant d'atteindre la zone de coupe, \u00e0 moins qu'une pression suffisante ne soit appliqu\u00e9e pour traverser la couche de vapeur. Le liquide de refroidissement standard des centres d\u2019usinage (150\u2013400 PSI) ne convient qu\u2019aux trous tr\u00e8s peu profonds (moins de 2\u00d7D) \u00e0 des vitesses de coupe faibles. La sp\u00e9cification standard de Sandvik est de 70 bar pour le per\u00e7age du titane et des aciers \u00e0 haute r\u00e9sistance (HRSA).<\/p>\n\n\n\n
Non, pour aucune application de production. Le per\u00e7age \u00e0 sec du titane entra\u00eene une dur\u00e9e de vie de l'outil extr\u00eamement courte, un \u00e9crouissage, la formation de BUE et des dommages thermiques sur la pi\u00e8ce. Sandvik pr\u00e9cise explicitement que le per\u00e7age \u00e0 sec n'est \u201c jamais recommand\u00e9 \u201d pour les mat\u00e9riaux ISO S (titane, HRSA). Il faut au minimum utiliser un arrosage par inondation ; l\u2019arrosage interne \u00e0 une pression comprise entre 800 et 1 000+ PSI est la norme en production.<\/p>\n\n\n\n
Le titane commercialement pur (nuances 1 \u00e0 4) est nettement plus usinable que le Ti-6Al-4V \u2014 avec une usinabilit\u00e9 comprise entre environ 45 et 55%, contre 20% pour la nuance 5. Les vitesses d\u2019avance des outils en carbure peuvent \u00eatre de 30 \u00e0 80% plus \u00e9lev\u00e9es sur les nuances CP que sur la nuance 5 (80\u2013130 SFM contre 160\u2013230 SFM). Le titane CP n\u00e9cessite \u00e9galement une pression de liquide de refroidissement plus faible pour obtenir une qualit\u00e9 de per\u00e7age \u00e9quivalente. La nuance 5 est l\u2019alliage le plus difficile \u00e0 usiner ; les nuances CP se rapprochent davantage, en termes de difficult\u00e9, du per\u00e7age de l\u2019acier inoxydable aust\u00e9nitique.<\/p>\n\n\n\n
La plupart des cassures de forets dans le titane sont dues \u00e0 l'une des quatre causes suivantes : (1) vitesse d'avance trop faible \u2014 le foret frotte au lieu de couper, ce qui entra\u00eene un \u00e9crouissage n\u00e9cessitant une force de plus en plus importante ; (2) la fonction G83 \u00ab dwell \u00bb est active \u2014 la pause \u00e0 la profondeur de piquage provoque un \u00e9crouissage au fond de chaque piquage ; (3) accumulation de copeaux dans les goujures due \u00e0 une pression de liquide de refroidissement insuffisante ou \u00e0 un pas de per\u00e7age trop profond ; (4) rev\u00eatement inadapt\u00e9 \u2014 le TiN se lie chimiquement au titane et provoque une accumulation de mati\u00e8re sur l'ar\u00eate de coupe, ce qui finit par l'\u00e9br\u00e9cher.<\/p>\n\n\n\n
Commencez les cycles de per\u00e7age \u00e0 une profondeur de 2\u00d7D dans le titane. Utilisez la commande G73 (retrait court, brise-copeaux) plut\u00f4t que la commande G83 (retrait complet) dans la mesure du possible afin de r\u00e9duire au minimum la dur\u00e9e du cycle et d\u2019\u00e9liminer le risque de temps d\u2019arr\u00eat. R\u00e9glez les incr\u00e9ments de per\u00e7age \u00e0 1\u00d7D pour le premier per\u00e7age, \u00e0 0,5\u00d7D pour les per\u00e7ages suivants et \u00e0 0,25\u00d7D pour les derniers per\u00e7ages proches de la perc\u00e9e. N\u2019utilisez jamais de temps d\u2019arr\u00eat P en G83 sur le titane.<\/p>\n\n\n\nMon point de vue : les cinq \u00e9l\u00e9ments qui comptent vraiment dans le per\u00e7age du titane<\/h2>\n\n\n\n